Гармонические колебания в сети от преобразователей в полноуправляемом мостовом включении переменного тока В6С и (В6)А(В6)С
Использование SIMOREG DC-MASTER при инсталляции в промышленную установку прибора в соответствии с правилами EMV поддерживает промышленные нормы EMV EN 61800-3 для электрических приводов.
Но правила EMV требуют, чтобы установка в целом имела электромагнитную совместимость с окружающей средой. Если должна быть достигнута степень радиопомех А1 по EN 55011, то наряду с коммутирующим дросселем требуется также и фильтр радиопомех. Фильтр понижает возникающее напряжение радиопомех преобразователя совместно с сетевым коммутирующим дросселем. Использование фильтров радиопомех возможно только при заземленной сети. Фильтр радиопомех создает ток утечки.
По DIN VDE 0160 требуется подключение заземляющего проводника (РЕ) сечением 10 мм2. Для наилучшего действия фильтр безусловно требует монтажа на общей металлической пластине с преобразователем.
Для приборов с трехфазным подключением минимальный номинальный ток фильтра равен 0,82 выходного постоянного тока преобразователя. При двухфазном подключении (питание возбуждения и блока электроники) из трех фаз фильтра подключаются только две. Здесь ток сети равен постоянному току возбуждения (плюс 1 А для питания блока электроники).
a) α = 20 °
Коэффициент первой гармоники g = 0.962
|
ν |
I ν/ I1 |
ν |
I ν/ I1 |
|---|---|---|---|
|
5 |
0,235 |
29 |
0,018 |
|
7 |
0,100 |
31 |
0,016 |
|
11 |
0,083 |
35 |
0,011 |
|
13 |
0,056 |
37 |
0,010 |
|
17 |
0,046 |
41 |
0,006 |
|
19 |
0,035 |
43 |
0,006 |
|
23 |
0,028 |
47 |
0,003 |
|
25 |
0,024 |
49 |
0,003 |
b) α = 60 °
Коэффициент первой гармоники g = 0.953
|
ν |
I ν/ I1 |
ν |
I ν/ I1 |
|---|---|---|---|
|
5 |
0,283 |
29 |
0.026 |
|
7 |
0,050 |
31 |
0.019 |
|
11 |
0,089 |
35 |
0.020 |
|
13 |
0,038 |
37 |
0.016 |
|
17 |
0,050 |
41 |
0.016 |
|
19 |
0,029 |
43 |
0.013 |
|
23 |
0,034 |
47 |
0,013 |
|
25 |
0,023 |
49 |
0,011 |
ток первой гармоники I1 в качестве опорной величины определяется по следующей формуле:
I 1 = g x 0.817 x Id
где Id = постоянный ток исследуемой рабочей точки
и g = коэффициент первой гармоники (см. выше).
Ток OS, рассчитанный по вышеприведенным таблицам, действителен только для:
а) мощности короткого замыкания Sк в точке подключения преобразователя:
SK = U2VO (VA) / XN (VA)
где
X N = X K – XD = 0.03536 x = U 2VO / Id (VA) – 2 π f N x LD (Ώ) and
U V0напряжение холостого хода в точке подключения преобразователя в Вольтах
I dпостоянный ток исследуемой рабочей точки в Амперах
f Nчастота сети в Герцах
LDиндуктивность используемого коммутирующего дросселя в Генри.
b) Индуктивность якоря La:
L a = 0.0488 x UVO / fN x I d (H)
Если фактическая мощность короткого замыкания сети и/или фактическая индуктивность якоря отличаются от рассчитанных таким способом значений, требуется отдельный расчет.
Пример:
Дано: имеется привод со следующими данными:
U vo = 400 V
I d = 150 A
f N = 50 Hz
L D = 0.169 mH (4EU2421-7AA10 with ILN = 125 A)
где
XN = 0.03536 x 400/150 – 2 π x 0.169 x 10–3 = 0.0412 WΩ
Получается следующая требуемая мощность короткого замыкания сети в точке подключения преобразователя:
SK = 400 2/0.0412 = 3.88 MVA
и следующая требуемая индуктивность якоря двигателя:
L a = 0.0488 x 400/50 x 150 = 2.0 mH
Взятый из таблиц ток гармонических колебаний Iν
(с I1 = g x 0,817 x Id для угла управления α =20° и α = 60°)
действителен только для таким образом рассчитанного значения SK и La. При отклоняющихся значениях требуется особый расчет.
Для расчета фильтра и дроссельной компенсации можно рассчитанное таким образом значение OS принимать только тогда, когда рассчитанные значения SK и La также совпадают с фактическими значениями привода. Во всех других случаях проводится особый расчет (при использовании компенсированных машин полностью отличается, т.к. очень мала индуктивность якоря).